物料提升机安拆施工方案
目 录
1编制依据............................................................................................................................. 2 2工程概况............................................................................................................................. 2 3施工部署............................................................................................................................. 2 4技术参数............................................................................................................................. 2 5、施工准备.......................................................................................................................... 3 6、基础施工.......................................................................................................................... 3 7、升降机安装...................................................................................................................... 5 8、升降机的拆除.................................................................................................................. 8 9、施工安全措施.................................................................................................................. 9 10、安全生产应急预案...................................................................................................... 10 11、附图.............................................................................................................................. 13 12、计算书.......................................................................................................................... 13 12.1钢管支撑架计算书..................................................................................................... 13 12.2 落地式扣件钢管脚手架计算书................................................................................ 25
1 物料提升机安拆施工方案
1编制依据 1.1、《施工升降机》GB10054-2014
1.2、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005
1.3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJB130－2011. 1.4、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 1.5、SS120/120型施工升降机使用说明书 2工程概况 3施工部署 3.1施工准备
根据现场的场地情况与工程量的大小拟在东西配楼各安装一台SS120/120型施工升降机，主要用于建筑物的砌体与抹灰、室内装修材料及机电轻小设备和零星部件的垂直运输。施工升降机安装高度最高为30米。安装在地下室顶板上。具体平面位置详见附图1，安拆运输路线及吊车站位详见附图2。本施工升降机的安拆由河南宏立工程安装租赁有限公司进行负责实施。 3.2施工升降机计划安拆时间安排 1 东配楼 计划安装时间 计划拆除时间 计划安装时间 计划拆除时间 4技术参数 4.1技术参数
SS120/120施工升降机主要性能参数表
2016年7月25日 2017年3月10日 2016年9月10日 2017年3月10日 二层开始砌筑前 装修施工完毕 二层开始砌筑前 装修施工完毕 2 西配楼 2 物料提升机安拆施工方案
4.2设备各部件重量： 序号 1 5、施工准备 5.1人员准备
各专业施工人员及上岗证应配备齐全，同时必须在项目安全部备案。起重安装工必须经过体检，凡患有高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够以及不适合于登高作业的，不得从事登高架设作业。
正确使用个人防护用品，必须着装灵便（紧身紧袖），在高处（2m以上）作业时，必须佩带安全带并挂牢，穿防滑鞋。作业时精神要集中，团结协作、互相呼应，统一指挥，严禁打闹玩笑、酒后上班。 5.2技术准备
施工升降机安装前，先阅读使用说明书及编制的专项施工方案， 并根据施工方案中有关要求逐级向安装和使用人员进行技术交底及安全交底。 5.3辅助设备准备
施工升降机采用塔吊配合安装、8吨汽车吊配合拆除，吊车站位及行走路线在人防地下室顶板上，地下室顶板承载力满足要求。 6、基础施工
6.1地基基础要求
双吊笼（kg） 1000*2=2000 导轨架（15节）（kg） 100*15=1500 2台电机（kg） 250*2=500 3 物料提升机安拆施工方案
首先检查地基是否符合规范要求，施工升降机的基础，应符合下列要求： 1) 混凝土基础板下面层承载能力应大于0.15MPa。 2) 混凝土标号为C25。 3) 基础表面应平整为1∕1000。
4) 基础四周应有排水措施，不得有积水浸泡基础。 6.2基础选择
根据SS120型施工升降机说明书中要求，基础尺寸为2800×2500 ×400,C25混凝土；基础内配筋为直径C10@240钢筋网片，地脚螺栓为8套M24×400（8.8级），露出基础面150mm，地脚螺栓必须勾住基础网片筋，基础底座由安装公司进行负责预埋。基础定位及基础做法详见附图1 6.3基础承载力计算
1) 根据SS120型施工升降机对基础说明中要求地基承载力必须大于0.15Mpa 2) 本施工升降机搭设高度为30米，根据搭设高度确定标准节数量为15节，标
准节自重=100×15=1500kg
3) 升降机自重=吊笼重+导轨架重+载重量+围栏重+其他重=2000+1500+2×
1200+1300+500=7700kg
4) 基础自重=2.8×2.5×0.4×2450=6860 kg
5) 作用在地下室顶板上的总荷载=（7700+6860）×0.0098/7=20.35KN/mm2 6) 根据人防设计院提供的地下室顶板承受的荷载为24KN/mm2 ,民建图纸消防车
荷载为26KN/mm2 ，因此20.35KN/m2＜24KN/m2，故能满足要求。为了保证施工升降机正常运行及地下室顶板的安全，拟在地下室采用钢管支撑架进行加固；经与设计人员沟通，加固计算不考虑楼板自重，按动荷载10KN/mm2考虑
进行架体加固设计，详见计算书。 6.4地下室顶板加固措施
因施工升降机基础在6-7轴/D-E轴和14-15轴/B-C轴的地下室顶板上，为保
证地下室顶板结构的安全，在6-7轴/D-E轴和14-15轴/B-C轴的地下室顶板下搭设满堂架体进行支撑，立杆纵横向间距为850mm，顶部采用“U”托，顶托40×80mm木
4 物料提升机安拆施工方案
方，水平杆步距1.4m，扫地杆距地面300mm，架体四面设置连续竖向剪刀撑，架体中间部位设一道竖向纵横连续剪刀撑，剪刀撑与地面夹角为450-600，剪刀撑跨度为4m-6m。详见附图3 7、升降机安装
7.1安装前的准备工作
7.1.1安装前，准备好安装用的随机工具。
7.1.2检查提升卷扬机减速器，按照要求加注规定油面高度。 7.1.3提升卷扬机应能正常工作，制动器应工作可靠。 7.1.4检查并对各润滑点中加注4号钙基润滑油。 7.2升降机的初始安装 7.2.1安装底座
1）将底座安装在已打好的基础上，并用水平仪调平拧好地脚螺栓上的螺母，将底座与基础固定连接。 7.2.2安装吊笼
1）用塔吊将吊笼吊放到底座上，装上吊杆及手摇起重机。 2）将控制安全插块的钢丝绳系于靠建筑物一侧的操纵手柄上。 7.2.3安装提升卷扬机
1）将提升卷扬机固定到底座上，各连接螺栓必须连接紧固。 7.2.4安装导轨架
1）将标准节接头部和连接螺栓涂以适量润滑脂。
2）操纵手摇起重机，用自装吊杆将第一个标准节吊起，从吊笼上面将标准节徐徐落下。安装到底座基础节上，将标准节与基础节用螺栓固定好。
3）在第二个标准节上端装上顶梁，并用螺栓固定好。
4）将卷扬机上的钢丝绳从顶梁的两只导向滑轮上绕过，穿过吊笼上的动滑轮，固定在顶梁上（或顶梁上悬挂的重量限制器的拉杆轴上）。
5）用三只绳夹固定钢丝绳。绳夹按要求间距和方向固定。离套环最近处的绳夹应尽量靠近套环，首先拧紧，但必须保证绳夹的正确预紧力，不得损坏钢丝绳的外层钢丝或拧坏绳夹。当升降机使用一个月后，绳夹的螺栓都要重新拧紧。
5 物料提升机安拆施工方案
6）用自装吊杆吊起第二标准节，装到第一个标准节上面，用螺栓固定好。将吊杆固定。
7.3升降机导轨架的自升架设
1) 随着建筑物的升高，升降机需要接高时，按此规定架设。
2) 仔细检查驱动吊笼的钢丝绳是否有断绳现象。当钢丝绳上的10倍直径长度范
围内断丝根数大于总数的5%时，必须更换钢丝绳。
3) 仔细检查断绳安全装置是否正常、可靠。安全插块是否可靠伸出，插入导轨
架。
4) 进入吊笼的安装人员不得超过三人，必须系好安全带和戴好安全帽。吊笼内
一次提升标准节不得超过两只。
5) 将吊笼上升到距顶梁大于3米处停止（即安全插块距顶梁1米处）。吊笼上升
时必须使用点动提升，并注意安全，严防冒顶。
6) 安装人员操纵平层定位板，使平层定位板可靠停靠在导轨架横杆上。将安全
带的一端与导轨架上节可靠连接。
7) 安装人员指挥地面操作人员点动提升卷扬机，放出一定长度的钢丝绳，然后
将顶梁翻转竖立起来。
8) 用自装吊杆吊起标准节，装到导轨架上，并用螺栓连接紧固。
9) 用自装吊杆吊起翻转顶梁沿导轨架上升至已装好标准节顶部定位，使顶梁平
放在标准节的平面上用螺栓联结紧固，并将钢丝绳置于滑轮槽内。 10) 安装人员把安全带的一端固定到新安装的标准节上，仔细检查，确认安全后，
指挥地面操纵人员点动卷扬机，将钢丝绳拉紧，并注意观察防止钢丝绳从导向滑轮中跳槽。
11) 钢丝绳涨紧后，防坠安全滑块松开，操纵平层定位板，使平层定位板退出导
轨架。至此，一只标准节安装完毕，准备下一个标准节的安装。 12) 按照⑸到⑾条工序，安装新的标准节。
13) 导轨架接高完毕，应将手摇起重机的手柄卸下反装，并将自装吊杆锁定后，
方可将吊笼放下。
14) 导轨架连接螺栓必须用专用工具紧固，保证螺栓连接可靠。
6 物料提升机安拆施工方案
15) 导轨架标准节之间阶差不得大于0.8毫米。
16) 导轨架每次安装后， 按第规定试进行后，才能投入使用。
17) 导轨架接高到10米时，用经纬仪从正面和侧面分别找正导轨架轴线与底座平
面的垂直度。使垂直度控制在10米高度时，偏差值不大于10毫米。 18) 导轨架第一次调整后，以后每接高10米应找正一次。用调整附墙杆的长度的
方法调整。使安装垂直度误差控制在架设高度的千分之一以内，且最大时不超过5cm。
7.4安装附墙架
1) 升降机无附着状态时，导轨架的最大自由竖立高度为8米。当升降机架设高
度超过8米时，导轨架必须与建筑物附着。
2) 升降机在每层楼板处进行附墙一道，附着间距为7.5米 。
3) 附墙件采用直径48*3.0钢管与预埋在楼板上的钢管进行扣件连接，保证导轨
架的刚度和稳定性要求，详见附图4
4) 安装附墙架时，在导轨架上安装人员必须系好安全带。 7.5调试
7.5.1升降机的调试，升降机安装完毕后应进行调试。
1)调试前的检查工作。
a检查各连接部件是否牢固,各螺栓是否紧固。
b检查电气接线是否正确连接,操纵开关是否动作灵活可靠。 7.5.2空负荷试运转：
吊笼空载，开动提升卷扬机，使吊笼上下运行三次。（注意：这时应特别留心，严防冒顶！）观察吊笼上下运行是否平稳，有无卡滞现象、异常响声，提升卷扬机是否正常工作。如有异常情况应排除故障。
7.5.3调整下行程限位：当吊笼落地时，调整行程开头，自动切断下降电路，电机制动，避免乱绳。 7.5.4调整上行程限位
将吊笼提升到定位插块距顶梁2米处，松开紧固螺母，调整上行程开关，自动切断提升卷扬机的上升电路。吊笼上下运行两次，观察开关动作是否灵敏可靠。
7 物料提升机安拆施工方案
7.5.5调整断绳安全装置
1)检查制动块衬瓦是否磨损，如磨损量过大，应更换衬瓦。 2)将吊笼空载提升300毫米左右高度停止。
3)首先察看制动块闸皮到导轨管臂间的间隙，一般要求应在3—5毫米之间，且4块闸皮间隙均等，如果不一样，通过调节调整螺栓，使得各楔块间隙均等。
4)而后放下吊笼，放松钢丝绳使得拉簧作用后，察看楔块是否抱住导轨管，楔块所抱高度是否一致，不一致时，微调吊环，使得所抱高度一致。如抱不紧导轨管，四个楔块都仍有松动，则调紧提拉距离，消除松动间隙，致使抱紧。
5)断绳安全装置调整完毕后，应进行模拟断绳试验，合格后锁紧调节调整螺栓。 ⑹调整平层定位板
使定位板灵活可靠地伸出到导轨架标准节角钢上，并能可靠落下。 ⑺调整提升重量限制器。 7.6升降机的试运行试验
7.6.1升降机安装、调试后应进行试运行试验。
7.6.2空负荷运行。通过空负荷运行，检查各传动部分是否正常工作，各限位开关是否安全可靠地工作。各部件装配是否正确。 7.6.3模拟断绳试验
1）自动脱钩试验法 2）切断附加绳试验法 3）顶支杆试验法
4）试验时要有专人指挥，试验人员要特别注意安全。试验场地周围不行站人。 ⑷检验提升重量限制器
8、升降机的拆除
8.1升降机拆卸时风力不得大于4级。
8.2升降机的拆卸应在专人指挥下，按与安装相反的顺序拆卸。 8.3安全作业措施： 8.3.1对拆卸人员的要求：
1）所有参加人员必须经过专业培训，持证上岗，并且具备熟练的机械操作技能
8 物料提升机安拆施工方案
和排除一般机械故障的能力，具有一定的安全常识。
2）所有参加高空作业人员必须经体检合格后方可参加高空作业。
3）所有参加作业人员进入工作现场必须穿戴好安全保护用品（安全帽、防滑鞋），高空作业人员要系好安全带。
4）严禁酒后进入拆卸作业现场。
5）拆卸过程中只能有专人指挥，其它作业人员应在指定岗位进行操作，不得擅自动作或互相调换岗位。工作中集中精力，不得随意开玩笑和打闹，以免发生意外。
6）在升降机周围设置作业区域警戒线，并由安全员严格看管，警戒线内严禁无关人员进入。
8.3.2作业方面的要求：
1）拆卸作业中需停止休息时，必须仔细检查，使升降机拆卸部位达到稳定状态并锁紧牢靠，吊笼降到底层并锁好司机室方可离开。
2）拆卸下来的升降机螺栓等小部件严禁向下抛掷，工作时工具要拿稳，不用时放到牢靠的地方，以免滑落。使用扳手时用力要适度，防止用力过猛身体失稳坠落。
3）每道工序必须做到干净利落，上道工序未完成不得进行下道工序，以确保拆卸工作的安全。
4）所有作业不员必须严格执行操作规程和本拆卸方案，如对方案有不同意见，应在技术交底后及时提出，严禁作业中对拆卸程序作任何改动。 9、施工安全措施 9.1、 成立组织机构
项目成立升降机安拆使用领导小组，项目经理薛亮任组长，生产经理鲁金鹏、总工张鹏飞任副组长，各片区责任工长及安拆公司相关人员为组员，机械管理员负责联系租赁单位进行检修与维护。安全部安全人员，在项目经理的领导下开展日常安全生产监督管理工作。专职安全员持证上岗率必须达到100%，严禁无证上岗。 9.2作业安全技术保证措施
1) 升降机必须有良好的电气接地措施，接地电阻不大于4欧姆，遇有雷雨严禁
在底座附近走动。
2) 升降机必须在主管部门进行备案并进行检测合格后，经使用单位组织监理单
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位、安装单位、租赁单位四方验收后方可使用。
3) 操作者必须身体健康、无恐惧症、无高血压、心脏病等，操作人员应经过专
门培训，经考试合格后方可持证上岗，严格遵守安全操作规程； 4) 不可超载、偏载运行，不得人货混装，严禁司机酒后上岗操作； 5) 装载物品时，严禁物品伸至吊笼以外，以免运行时发生危险； 6) 当风力达到六级以上时，升降机不得运行，并且应将吊笼停在最底层； 7) 每次下班后，必须关掉电源开关，做好当班记录，并将地面护栏门锁好。 8) 施工升降机出入口防护棚施工详见附图5。
9) 施工升降机运料平台、防护架、出入口防护棚搭设及CI标识等严格参照中建
二局++++《施工现场安全防护标准化图册》中施工升降机安全防护进行实施。
9.3施工升降机防护架体
1) 施工升降机防护架体采用落地式钢管脚手架，具体搭设详见附图6，相关要求
参见落地式脚手架施工方案；
2) 连墙件采用在主体结构梁上预埋短钢管，对应每根立杆均进行拉结； 3) 落地式防护脚手架后附计算书。 10、安全生产应急预案
10.1 现场应急救援机构及责任
为了加强安全生产工作的领导，提高处置重大安全事故的工作效率，增强应急抢险过程中的协调和管理力度，项目成立安全事故应急救援小组，小组成员如下：
组 长： 联系电话： 副组长： 联系电话： 成 员：等
10.2应急物资的准备、维护、保养
1) 应急物资的准备：简易担架、跌打损伤药品、包扎纱布。 1) 各种应急物资要配备齐全并加强日常管理。 10.3加强安全生产、预防安全事故发生的措施
1) 工程技术措施：根据生产作业要求及设备、器材的使用情况，每月组织人员
对生产设备进行一次例行检查，以排除设备安全隐患，使其处于良好的可用
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状态和使用状态。
2) 保障措施：要求所有操作人员必须持证上岗，凡不具备规定素质和资质的人
员一律不准上岗作业。
3) 教育措施：定期通过培训学习、班前教育等方式，使广大职工掌握安全方面
应有的知识和操作技能，提高生产作业人员和管理人员的安全意识，作到不违章作业、不违章指挥。
4) 管理措施：安全生产领导小组要根据工程特点，不断完善安全生产管理制度，
并确保这些制度在生产、作业过程中予以贯彻落实。
10.4安全事故应急救援流程
1) 事故发生初期，事故现场人员应积极采取应急自救措施,并高呼周边人员进行
抢救工作，同时启动施工现场应急救援预案，实施现场抢险，防止事故的扩大。物资部、机电队等部门应尽快恢复被损坏的道路、水电、通信等有关设施，确保应急救援工作的顺利开展。
2) 安全事故应急救援预案启动后，应急救援小组立即投入运作，组长及各成员
应迅速到位履行职责，及时组织实施相应事故应急救援预案，并随时将事故抢险情况报告上级。
3) 事故发生后，在第一时间里抢救受伤人员，这是抢险救援的重中之重。保卫
部门应加强事故现场安全保卫、治安管理和交通疏导工作，预防和制止各种破坏活动，维护社会治安，对肇事者等有关人员应采取监控措施，防止逃逸。 4) 当有重伤人员出现时救援小组应及时提供救护所需药品，利用现有医疗设施
抢救伤员。同时拨打急救电话120呼叫医疗援助。其他相关部门应做好抢救配合工作。
5) 事故报告：重大安全事故发生后，单位或当事人必须用将所发生的重大安全
事故情况报告事故相关监管部门： a发生事故的单位、时间、地点、位置； b伤亡情况及事故直接经济损失的初步评估； c事故涉及的危险材料性质、数量；
d事故发展趋势，可能影响的范围，现场人员和附近人口分布；
11 物料提升机安拆施工方案
e事故的初步原因判断； f采取的应急抢救措施；
g需要有关部门和单位协助救援抢险的事宜；
h事故的报告时间、报告单位、报告人及电话联络方式。
6) 事故现场保护：重特大安全事故发生后，事故发生地和施工负责人必须严格
保护事故现场，并迅速采取必要措施，抢救人员和财产。因抢救伤员、防止事故扩大以及疏通交通等原因需要移动现场物件时，必须做出标志、拍照、详细记录和绘制事故现场图，并妥善保存现场重要痕迹、物证等。
10.5应急响应
10.5.1如果有施工升降机倾覆事故发生，首先在现场旁观者高呼，提醒有关人员立即通知现场负责人，由安全员负责拨打急救电话“120”，通知有关部门和附近医院到现场救护，现场总指挥由项目经理担当，负责全面组织协调工作，生产负责人亲自带领有关工长及外包队负责人，分别对事故现场进行抢救，如有重伤人员由土建工长负责送外救护，电气工长先切断相关电源，防止发生触电事故，门卫值勤人员在大门口迎接救护车辆及人员。
10.5.2自救：现场应急人员协助生产负责人对现场清理，抬运物品，及时抢救被砸人员或被压人员，最大限度的减少重伤程度，如有轻伤人员可采取简易现场救护工作，如包扎，止血等措施，以免造成重大伤亡事故。 10.5.3事后处理工作
1）查明事故原因事故责任人。
2）写出书面报告，包括事故发生时间、地点、受伤害人姓名、性别、年龄、工种、受伤部位、受伤程度。
3）制定或修改有关措施，防止此类事故发生。 4）、组织所有人进行事故教育。
5）、向全体人员宣读事故结果及对责任人处理意见。 10.6应急救援联络方式与应急救援线路
如遇紧急事故，还可拨打下述电话救援： 报警电话:110 急救电话:112
12 物料提升机安拆施工方案
最近医院的急救电话和交通路线图：
最近的医院是；郑州市第一人民医院港区医院，电话：0371-68108120 路线图如下：
11、附图
附图1—基础定位及基础详图
附图2—行走路线及吊车站位图 附图3—地下室顶板加固施工图 附图4—附墙安装平面图 附图5—施工升降机防护鹏施工图 附图6—施工升降机防护架施工图 12、计算书
12.1钢管支撑架计算书 12.1.1依据规范:
《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ 300-2013 《混凝土结构工程施工规范》GB 50666-2011
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011
13 物料提升机安拆施工方案
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008 12.1.2计算参数:
2
钢管强度为205.0 N/mm，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为4.0m，
立杆的纵距 b=0.85m，立杆的横距 l=0.85m，立杆的步距 h=1.40m。
面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方40×80mm，间距200mm，
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用钢管φ48×3.0mm。
模板自重0.00kN/m2，混凝土钢筋自重0.00kN/m3。 施工均布荷载标准值10.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。
14 物料提升机安拆施工方案
图1 楼板支撑架立面简图
图2 楼板支撑架荷载计算单元
按照临时支撑结构规范规定确定荷载组合分项系数如下： 永久荷载效应S1=1.35×(0.00×0.00+0.00) = 0.000kN/m2 可变荷载效应S2=1.40×10.00=14.000kN/m2
由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40
采用的钢管类型为φ48×3.0。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 12.1.3模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
15 物料提升机安拆施工方案
静荷载标准值 q1 = 0.000×0.000×0.850+0.000×0.850=0.000kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+10.000)×0.850=8.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 85.00×1.20×1.20/6 = 20.40cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 85.00×1.20×1.20×1.20/12 = 12.24cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。 (1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.20×0.000+1.40×8.500)×0.200×0.200=0.048kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.048×1000×1000/20400=2.333N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求! (2)抗剪计算
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×0.000+1.4×8.500)×0.200=1.428kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1428.0/(2×850.000×12.000)=0.210N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求! (3)挠度计算
16 物料提升机安拆施工方案
v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×0.000×2004/(100×6000×122400)=0.000mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求! 12.1.4模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 0.000×0.000×0.200=0.000kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.000×0.200=0.000kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (10.000+0.000)×0.200=2.000kN/m 静荷载 q1 = 1.20×0.000+1.20×0.000=0.000kN/m 活荷载 q2 = 1.40×2.000=2.800kN/m
计算单元内的木方集中力为(2.800+0.000)×0.850=2.380kN 2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，计算公式如下: 均布荷载 q = P/l = 2.380/0.850=2.800kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.80×0.85×0.85=0.202kN.m 最大剪力 Q=0.6ql = 0.6×0.850×2.800=1.428kN 最大支座力 N=1.1ql = 1.1×0.850×2.800=2.618kN 木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
截面抵抗矩 W = bh2/6 = 4.00×8.00×8.00/6 = 42.67cm3；
截面惯性矩 I = bh3/12 = 4.00×8.00×8.00×8.00/12 = 170.67cm4； 式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。
17 物料提升机安拆施工方案
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.202×106/42666.7=4.74N/mm2 木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1428/(2×40×80)=0.669N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算
挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，
均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距) 得到q=0.000kN/m 最
大
变
形
v=0.677ql4/100EI=0.677×0.000×850.04/(100×9000.00×1706667.0)=0.000mm 木方的最大挠度小于850.0/250,满足要求! 12.1.5托梁的计算
托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 2.618kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.040kN/m。
2.62kN 2.62kN 2.62kN 2.62kN 2.62kN 2.62kN 2.62kN 2.62kN 2.62kN 2.62kN 2.62kN 2.62kN 2.62kN 0.04kN/mA 850 850 850B
18
物料提升机安拆施工方案
托梁计算简图
0.937
托梁弯矩图(kN.m)
4.774.762.152.146.566.563.943.931.321.315.745.733.113.110.490.482.142.154.764.770.786
托梁剪力图(kN)
0.480.493.113.115.735.741.311.323.933.946.566.56
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
0.04kN/mA 850 850 850B
托梁变形计算受力图
0.000
托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.937kN.m 经过计算得到最大支座 F= 12.302kN 经过计算得到最大变形 V= 0.006mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 截面惯性矩 I = 10.78cm4；
19 0.006
物料提升机安拆施工方案
(1)顶托梁抗弯强度计算
抗弯计算强度 f = M/W =0.937×106/1.05/4491.0=198.70N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 0.006mm
顶托梁的最大挠度小于850.0/400,满足要求! 12.1.6模板支架荷载标准值(立杆轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.134×4.000=0.535kN (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.000×0.850×0.850=0.000kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 0.000×0.000×0.850×0.850=0.000kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 0.535kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (10.000+0.000)×0.850×0.850=7.225kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 12.1.7立杆的稳定性计算 按照有剪刀撑框架式支撑结构计算 x向取纵向计算： 单元框架x向跨数 nx = 1 支撑结构的刚度比 K = 0.55
单元框架x向跨距与步距h之比 αx = 0.61
20 物料提升机安拆施工方案
依据规范附表B-3并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数 μ = 1.16 x向取横向计算： 单元框架x向跨数 nx = 1 支撑结构的刚度比 K = 0.55
单元框架x向跨距与步距h之比 αx = 0.61
依据规范附表B-3并对K和αx做双向插值，可得计算长度系数 μ = 1.16 μ取计算结果的较大值，所以计算长度系数 μ = max(1.16,1.16)=1.16 依据规范表4.4.10并做插值可得高度修正系数 βH = 1.00 扫地杆高度、悬臂长度分布与步距之比的最大值 α = 0.21
依据规范附表B-5并对α和αx做双向插值,可得扫地杆高度与悬臂杆长度修正系数βa = 1.01
所以，立杆计算长度 l0 = βHβaμh = 1.00×1.01×1.16×1.40=1.65 m 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 10.76kN
φ—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A—— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 σ —— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2； l0 —— 计算长度 (m)，l0=1.65； 立杆稳定性验算：l0=1.650m； λ=l0/i=1650/16.0=103.479 查规范附表A-1可得 φ=0.566
21 物料提升机安拆施工方案
σ=10757/(0.566×423.9)=44.808N/mm2, 立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 N —— 立杆轴力设计值(kN)
φ—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； A—— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W—— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 M—— 立杆弯矩设计值；
N'E—— 立杆的欧拉临界力，N'E = π2EA / λ2； λ—— 计算长细比，λ = l0/i；
i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60
风荷载标准值：Wk=uz×us×w0 = 0.000×0.000×0.000=0.000kN/m2 风荷载的线荷载标准值：pwk=Wk×la = 0.000×0.850=0.000kN/m 风荷载作用于有剪刀撑框架式支撑结构，引起的立杆轴力标准值为： NWK=nwapwkH2/2B = 1.000×0.000×4.002 / (2×0.85) = 0.000kN 风荷载直接作用于立杆引起的立杆局部弯矩标准值为： MLK=pwkh2/10 = 0.000×1.402 / 10 = 0.000kN.m 风荷载引起的立杆弯矩标准值为： MWK=MLK = 0.000kN.m
风荷载引起的立杆弯矩设计值为：M=γQMWK = 1.4×0.000=0.000kN.m 立杆轴力设计值为：
22 物料提升机安拆施工方案
N=γGNGK+ΨQγQ(NQK+NWK) = 1.2×0.535+0.9×1.4×7.225+0.9×1.4×0.000 = 9.745kN
立杆稳定性验算：l0=1.650m； λ=l0/i=1650/16.0=103.479 查规范附表A-1可得 φ=0.566
立杆的欧拉临界力为：N'E = π2EA / λ2 = 80.486kN
σ=9745/(0.566×423.9)+0/4491/(1-1.1×0.566×9745/80486)=40.595N/mm2, 立杆的稳定性计算 σ< [f],满足要求! 12.1.8楼板强度的计算 1.计算楼板强度说明
验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。
宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=2700.0mm2，fy=300.0N/mm2。 板的截面尺寸为 b×h=4500mm×200mm，截面有效高度 h0=180mm。 按照楼板每5天浇筑一层，所以需要验算5天、10天、15天...的 承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：
23 物料提升机安拆施工方案
2.计算楼板混凝土5天的强度是否满足承载力要求 楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，
楼板计算范围内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。 第2层楼板所需承受的荷载为 q=1×1.20×(0.00+0.00×0.00)+ 1×1.20×(0.54×6×6/4.50/4.50)+ 1.40×(0.00+10.00)=15.14kN/m2
计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×15.14=68.13kN/m 板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax=0.0513×ql2=0.0513×68.14×4.502=70.78kN.m 按照混凝土的强度换算
得到5天后混凝土强度达到48.30%，C40.0混凝土强度近似等效为C19.3。 混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.27N/mm2 则可以得到矩形截面相对受压区高度：
ξ= Asfy/bh0fcm = 2700.00×300.00/(4500.00×180.00×9.27)=0.11 查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为
24 物料提升机安拆施工方案
αs=0.104
此层楼板所能承受的最大弯矩为：
M1=αsbh02fcm = 0.104×4500.000×180.0002×9.3×10-6=140.6kN.m 结论：由于∑Mi = 140.62=140.62 > Mmax=70.78
所以第5天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。 第2层以下的模板支撑可以拆除。 钢管楼板模板支架计算满足要求！ 12.2 落地式扣件钢管脚手架计算书 12.2.1依据规范:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 12.2.2计算参数:
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 双排脚手架，搭设高度30.0米，立杆采用双立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用4步1跨，竖向间距7.50米，水平间距1.5米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑3层施工。
脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设3层计算。 栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。 基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.0880。
25 物料提升机安拆施工方案
地基承载力标准值1500kN/m2，基础底面扩展面积7.000m2，地基承载力调整系数1.00。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。 12.2.3小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m 活荷载标准值 Q=2.000×1.500/2=1.500kN/m
荷载的计算值 q=1.2×0.036+1.2×0.262+1.4×1.500=2.458kN/m
小横杆计算简图 2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下:
M=2.458×0.9002/8=0.249kN.m σ=0.249×106/4248.0=58.576N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:
26 物料提升机安拆施工方案
荷载标准值 q=0.036+0.262+1.500=1.798kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×1.798×900.04/(384×2.06×105×101950.0)=0.731mm 小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求! 12.2.4大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值 P1=0.036×0.900=0.032kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN
荷载的计算值 P=(1.2×0.032+1.2×0.236+1.4×1.350)/2=1.106kN
大横杆计算简图 2.抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.036)×1.5002+0.175×1.106×1.500=0.298kN.m σ=0.298×106/4248.0=70.144N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
27 物料提升机安拆施工方案
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.036×1500.004/(100×2.060×105×101950.000)=0.058mm 集中荷载标准值 P=(0.032+0.236+1.350)/2=0.809kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.146×809.100×1500.003/(100×2.060×105×101950.000)=1.490mm 最大挠度和
V=V1+V2=1.548mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 12.2.5扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.036×1.500=0.053kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN 活荷载标准值 Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN
荷载的计算值 R=1.2×0.053+1.2×0.236+1.4×1.350=2.237kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
28 物料提升机安拆施工方案
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 12.2.6脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001 NG1 = 0.100×30.000=3.003kN
2
(2)脚手板的自重标准值(kN/m)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.350×3×1.500×(0.900+0.400)/2=1.024kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17
NG3 = 0.170×1.500×3=0.765kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010×1.500×30.000=0.450kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 5.242kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000×3×1.500×0.900/2=4.050kN 风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300 Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000 Us —— 风荷载体型系数： Us = 1.088 经计算得到：Wk = 0.300×1.000×1.088 = 0.326kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ
29 物料提升机安拆施工方案
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×5.242+0.9×1.4×4.050=11.393kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×5.242+1.4×4.050=11.960kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)； la —— 立杆的纵距 (m)； h —— 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=0.9×1.4×0.326×1.500×1.800×1.800/10=0.200kN.m 12.2.7立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.960kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，
l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； λ —— 长细比，为3118/16=195
30 物料提升机安拆施工方案
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求! φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 经计算得到:
σ=11960/(0.19×397)=157.203N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=11.393kN； i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，
l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；
A —— 立杆净截面面积，A=3.974cm2； W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3； λ —— 长细比，为3118/16=195
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210 长细比验算满足要求! φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191； MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.200kN.m； σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
经计算得到 σ=11393/(0.19×397)+200000/4248=196.801N/mm2；
31 物料提升机安拆施工方案
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求! 12.2.8最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：
[H] = [φAσ-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie)] / 1.2gk
其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 2.239kN； NQk —— 活荷载标准值， NQk = 4.050kN； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.100kN/m； NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分， NQk = 0.000kN； σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 60.274米。 考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算： [H] = {φAσ-[1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+φAMwk)-NXie]} / 1.2gk 其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 2.239kN； NQk —— 活荷载标准值， NQk = 4.050kN； gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.100kN/m； Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.159kN.m； NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分， NQk = 0.000kN； σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 35.193米。 取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 [H]=35.193米。 12.2.9连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： Nlw = 1.4 × wk × Aw
32 物料提升机安拆施工方案
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.326kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积: Aw = 3.60×4.50 = 16.200m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000 经计算得到 Nlw = 7.403kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 10.403kN 根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Ac[f] 根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85φA[f]
其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=40.00/1.60的结果查表得到φ=0.94；
净截面面积 Ac = 3.97cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。 经过计算得到 Nf1 = 69.247kN
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf = 294.960kN
Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
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物料提升机安拆施工方案
连墙件拉结楼板预埋钢管示意图 12.2.10立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk ≤ fg
其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=1.33 (kPa) Nk —— 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 5.24+4.05=9.29kN A —— 基础底面面积 (m2)；A = 7.00
fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 1500.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 1500.00 地基承载力的计算满足要求! 扣件脚手架计算满足要求！
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