所以hc?0.0512(u02?V )C0?LV2?V )A0C0?L9.172.617)2?

0.616?0.8825.15?0.0512(=0.0512?(=0.056m液柱

（2）塔板压降

气相动能因数F0?u0?V?查有效液层阻力图

VA0?V=9.17?2.617=24?17 0.616

图4-8 有效液层阻力

得液层有效阻力hl?0.049m

所以气体通过塔板的总压降hp?hl?hc?0.049+0.056=0.105m液柱 （3）稳定性校核

h?=4?4?8.6==0.00085m液柱

9810?Ld09810?825.15?0.005uom=4.4C0(0.0056+0.13hL-h?)?L?V =4.4?0.8?=7.69m/s

(0.0056+0.13?0.08-0.00085)?825.15 2.617则K=u014.88==1.93 uom7.56即按漏液气速考虑的负荷下限为设计负荷值的51.6%

（4）.雾沫夹带量校核

hf?2.5hL?2.5?0.08=0.2m 则雾沫夹带量

ev?（0.0057?）?（WG3.2 ）HT?hf=（0.00571.083.2）?（） 8.60.45?0.2=0.05277kg（液体）/kg（气体）<0.1 所以符合要求。 （5）.液泛校核

hd?0.153(L20.0215)?0.153?()2?0.000425m(液柱) 4lWh04?2.04?0.05Hd?hL?hd?hp=0.08+0.000425+0.105=0.185425m液柱 因为泡沫液的相对密度为?=0.5 所以

Hd0.185425?h??0.06=0.3109m液柱?H ?T?0.5所以不可能产生降液管内液泛。 6.负荷性能图 （1）漏液线

筛板塔的操作有一个下限气速uom，当气速低于此点时，液体开始从筛孔中泄漏，称为漏液点。

取板厚??0.004m

所以d0?1.25??1.25?0.004=0.005m

h?=4?4?8.6==0.00085m液柱

9810?Ld09810?825.15?0.00522.84L22.84L因为how?E()3??1.035?()3?0.00183L2/3m

1000l?10002.042/3所以hL?hW?hOW?0.06?0.00183L

又uom=4.4C0(0.0056+0.13hL-h?)?L?V V?uom?A0

联立以上方程可得V?2.16832?3.956+0.07501L （2）过量雾沫夹带线

以ev?0.1kg（液体）为限，将各数据代入式 /kg（气体）ev?（0.0057）?（WG3.2得： ）HT?hf23?WG0.0057?()3.2?0.18.60.45?hf又WG?

VV?=0.117V 2AT?Af1.7???0.563hf?2.5(hw?how)?2.5?(0.06?0.00183L2/3) 联立以上方程可得V?12.296?0.188L （3）液相下限线

232.84L2因为how?E()3

1000l?以how?0.006m作为规定的液相下限 得Lmin?0.0187m3/s （4）液相上限线

因为?以??AfHTL

?5s作为液体在降液管中停留时间的下限

得Lmax?0.0588m3/s

（5）液泛线

为避免降液管液泛，应满足

Hd?h?HwT?，其中Hd?h?h?h pLd因为Φ＝0.5，hw?0.06，HT?0.45

hp?hl?hc

hd?0.153(L2) 4lWh0将hp、hL、hd的计算式代入上式，整理得液泛线

V=218.35-2.7681L-1374.5816L2 根据各线的方程，作出如下筛板塔的负荷性能图

7.反应精馏塔上部塔精馏段的设计结果

表4-7 反应精馏塔上部塔精馏段的设计结果

项目 名称 气相流量V 气相密度?V 液相流量L 已知条件 液相密度?L 液体表面张力σ 液体粘度μ 塔型 塔径D 设计结果 塔板间距HT 溢流型式 空塔气速u0 825.15kg/m3 8.6dyne/cm 0.3038cP 筛板 3.4m 0.45m 单溢流 0.97m/s 数值 9.17m3/s 2.617kg/m3 0.0215m3/s 23