（图10） 挠度图

νmax＝4.995mm≤[ν]＝min[la/150，10]=10mm 满足要求 3、支座反力计算 承载能力极限状态： Vmax=5.704kN·m 五、扣件抗滑承载力验算 扣件抗滑承载力验算： R=Vmax=5.704kN≤Rc=8kN 满足要求

六、立杆稳定验算 脚手板理论铺设层数 y=min{H/[(x+1)h],y?Z}=6 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

NG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=24.75×0.144+6×(1.05+0.15)×2×0.031/2+0.0146×2/2=3.803kN

2、构配件自重标准值NG2k1 Z=min(y,m)=4

NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=4×(1.05+0.15)×1.5×0.35/2+4×0.17×1.5+1.5×24.75×0.01=2.651kN

3、施工活荷载标准值

?NQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(1×3+1×2)×(1.05+0.15)×1.5/2=4.5kN

4、风荷载统计

立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数mz=0.65 连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数mz=0.65

风荷载标准值：

wk=mzmsw0=0.65×1.273×0.35=0.29kN/m2 风荷载产生的弯矩标准值：

Mwk=wklah/10=0.29×1.5×1.5/10=0.098kN·m 风荷载产生的弯矩设计值：

Mw=0.9′1.4Mwk=0.9×1.4×0.098=0.123kN·m 立杆荷载组合： 不组合风荷载：

N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4?NQK=1.2×(3.803+2.651)+1.4×4.5=14.045kN 组合风荷载：

N=1.2(NG1K+NG2K)+0.9′1.4?NQK=1.2×(3.803+2.651)+0.9×1.4×4.5=13.415kN 长细比验算：

l0=kmh=1.155×1.5×1.5=2.599m

l=l0/i=2.599×1000/16=162.422￡[l]=210 满足要求

根据l值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到j=0.267 则立杆稳定的验算式为： 不组合风荷载：

N/jA=14.045×1000/(0.267×398)=132.304N/mm2￡f=205N/mm2 满足要求 组合风荷载： N/jA+MW/W=13.415

×

1000/(0.267

×

398)+0.123

×

2

2

106/4250=155.347N/mm2￡f=205N/mm2

满足要求

七、允许搭设高度验算 不组合风荷载：

[H]=[jAf-(1.2NG2K+1.4?NQK)]/1.2gk=(0.267×398×205-(1.2×2.651×1000+1.4×4.5×1000))/(1.2×0.144×1000)=71.073m

组合风荷载：

[H]={jAf-[1.2NG2K+0.9′1.4（?NQK+Mwk/W)]}/1.2gk=(0.267×398×205-(1.2×2.651×1000+0.9×1.4×(4.5×1000+0.098×106/4250)))/(1.2×0.144×1000)=74.551m

H=24.75m≤[H]=71.073m 满足要求

八、连墙件承载力验算 计算连墙件的计算长度：

a0=a=0.3×1000=300mm,l=a0/i=300/16=18.75￡[l]=210 根据l值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到j=0.95 风荷载作用在一个连墙件处的面积 Aw=2×h×2×la=2×1.5×2×1.5=9m2 风荷载标准值：

wk=mzmsw0=0.65×1.273×0.35=0.29kN 风荷载产生的连墙件轴向力设计值： Nlw=1.4wkAw=1.4×0.29×9=3.649kN 连墙件的轴向力设计值： Nl=Nlw+N0=3.649+3=6.649kN

其中N0由JGJ130-2011第5.2.12条进行取值。 将Nl、j带入下式：

强度：s=Nl/Ac=6.649×1000/398=16.706￡0.85f= 0.85×205= 174.25 稳定：Nl/jA=6.649×1000/(0.95×398)=17.59N/mm2￡0.85f = 0.85×205=

174.25 N/mm

扣件抗滑移：Nl=6.649kN≤Rc=12kN 满足要求

九、立杆地基承载力验算

立杆上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值： NK=NG1K+NG2K+?NQK=3.803+2.651+4.5=10.954kN 立杆上部结构传至立杆基础顶面的轴向力设计值：

N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4?NQK=1.2×(3.803+2.651)+1.4×4.5=14.045kN 底座的验算： N=6.649kN￡Rb=100kN 地基承载力验算：

按照规范JGJ130-2011第5.5.2条要求，考虑部分地基承载力折减系数（一般0.4），可得

Pk=Nk/Ac=10.954/0.25=43.818kPa￡fg=170kPa 满足要求

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