h闸门：闸门高度为2.0m； △h：安全超高，取0.5m；

经计算，机架桥底高程为5.1m。

3.4.3.2田庄坨扬水站

① 工程现状及重建的必要性

田庄坨扬水站位于蓟运河左堤，现为2.2?2.0m一孔浆砌石盖板方涵，安装卧式600mm直径水泵一台和500mm直径水泵一台，设计流量1.3m3s，该扬水站原设计功能为五位一体，泵站排涝面积1.8万亩。该闸建于1981年，底板高程-3.90m，经过三十年的运用，工程结构老化，损坏严重，表面混凝土脱落，钢筋裸露闸两侧翼墙严重倾斜，下游护坡冲毁，已成病险建筑物，安全性已不能保证，为恢复该涵闸的使用功能，本闸需原位重建。

为不影响原有灌溉系统，按新堤线布置情况对涵闸重建，其上游与原闸身相连接，保证能满足原设计流量的情况下，可将原规模缩小，工程布置尽量简化。

② 工程设计

考虑泵站排涝设计流量1.3m3s，经与地方协商同意把原闸1孔2.2?2.0m，该为1.5?1.5m的钢筋混凝土箱涵结构，并与原闸相连接，相接处，原木闸门破损严重，需更换1扇1.7?1.9m铸铁闸门，其他主体不动。

③ 结构设计

重建后，新建涵闸位于桩号2+948。根据地形现状，新建涵闸纵

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轴线与设计堤顶中心线垂直，按引水方向依次为引水渠、进水口、穿堤涵闸段组成。 浆砌石进口引渠段长5.0m，底板高程-3.90m，边坡1:2.0，为减少水流对渠道的冲刷，对5m长渠道进行全断面M10浆砌石护砌，砌石厚0.40m，下铺设0.1m厚的碎石垫层。

进水口采用钢筋混凝土“U”型槽，长6.0m墙顶高程1.50~2.40m，底板高程-3.90m，厚0.6m，下铺0.1m厚的素混凝土垫层。

涵闸洞身为整体式现浇钢筋混凝土结构。全长26.6m，分为三段，以止水缝相接，闸底板顶高程为-3.90m，洞身总宽2.30m，单孔，净宽1.5m，净高1.50m，顶板和边墙厚均为0.40m，底板厚为0.40m。涵洞上部复土堤，堤顶高程为5.40m，覆土深度7.40m，堤顶宽为6.0m；迎水坡为1：3.0，采用0.40m厚M10浆砌石护坡，下设5cm碎石垫层及300gm2土工布一层。

结构详见田庄坨扬水站结构图154CSG-03-02-04-01

④闸基防渗长度计算

具体公式略，参数和防渗长度计算结果见表3.4-8。

表3.4-8 闸基防渗长度计算表 渗径系数 C 上游水位 （m） 下游水位 （m） 上下游水位差 （m） 闸基防渗长度 （m） 5.5 4.20 -1.0 5.20 28.6 设计闸基防渗长度32.6m大于28.6m，能够满足防渗要求。 ⑤重建工程挡土墙稳定及涵洞地基应力计算

该闸的进水口采用钢筋混凝土“U”型槽，水平荷载对称，所以抗滑、抗倾能满足设计要求，只需对地基应力和抗裂进行核算。

计算内容、计算参数、计算荷载、抗滑稳定安全系数、抗倾覆稳定安全系数、基底压力不均匀系数和计算公式同江哇口站前闸。挡土墙计算成果表见表3.4-9。

表3.4-9 进口挡土墙计算成果表 荷载组合 基本组合

计算工况 建成无水 基底压力 竖向力（KN） 899.94 ?max（kpa） ?min(kpa) 103.5 103.5 η 1.0 86页

最大地基应力大于地基承载力标准值70kpa，不能满足设计要求。对最大弯矩截面进行

裂缝开展宽度演算：

具体公式见江哇口站前闸，抗裂演算计算成果见表3.4-10。

表3.4-10 抗裂演算表 lf (cm) 24.38 M (KN?M) 325.16 ? 0.65 ?g (Mpa) 219.6 ? 0.52% ?max (mm) 0.267 [?max] (mm) 0.30 经计算，最大截面满足抗裂要求。

涵闸主体为整体式现浇钢筋混凝土结构，整体刚度较大，荷载对称，因此，不需进行滑、抗倾及抗浮计算，只需对地基应力进行核算。

地基应力分涵洞前段、涵洞中段、涵洞后段分别计算。 均以建成无水作为控制条件，计算结果见表3.4-11。

表3.4-11 地基应力计算成果表 偏心距（m） 基底应力（kpa） ?max160.05 165.66 157.92 ?min 127.33 165.66 113.81 ?maxmin 1.26 1.0 1.39 涵洞前段 涵洞中段 涵洞后段 0.18 0 0.22 经计算，最大基底应力165.66kpa大于地基承载力标准值80kpa；不能满足设计要求。 取单位长度按有限元法进行计算，计算结果见表3.4-12。

表3.4-12 涵洞结构计算成果表 指标 M Q N As 配筋 裂缝宽度