=127.3kg/s。

?确定热站数

热力计算按最小输量情况进行计算。

根据任务书的要求，，设计最小输量为0.1505m3/s 即127.3kg/s. 总传热系数由(2-4)得为2.22w/m℃。 由雷诺数判断流态均为紊流的水力光滑区。 根据以下公式求解所需的热站数。 水力坡降

Q1.75MIN?0.25i=?d4.75 a=

K?DWGC MINb=gica L/1TR?TO?bR?alnTb Z?TO?最终得热站数：

n/?L

r

L/ R

最终向上取整得热站数n。

式中：Dw--管道外径(m)，取0.457m；

K--热油管道总传热系数(w/m℃)，取2.22w/m℃； C--油品比热(J/(kg·℃))，取2100 J/(kg·℃)； i=0.003999m/m b=1.568℃ a=1.19×10-5m L′R=6.3721×104m n=5.02向上取整得n=6

需要6座加热站，站间距为L=53.33 Km。

(2-5) (2-6) (2-7) (2-8) (2-9) ②按平均布站反算出站温度

设TZ = 30℃，b= 1.568℃，起点油温计算公式：

TR=(T0+b)+(TZ-T0-b)eaL (2-10)

将各参数代入上式得：TR1=53.436℃。 则由公式(1-1)得平均温度：T=37.812℃；

由公式(1-4)得计算动力粘度：ν=8.148×10-5 m2/s； 由公式(1-3)得在计算温度下的密度：ρ=847.64 kg/m3； 由公式(1-5)得在计算温度下的最小体积流量：Q=0.1502m3/s； 将上述参数值带入公式（2-5）得：i=0.00406 m/m； 由公式(2-7)得：b=1.591℃； 由公式(2-8)得：LR =53.33km。

故取TR=56.69℃。则在最小输量工况下的设计参数选取结果如表2-1：

表2-1最小输量工况下热力计算参数表

出站温度TR（℃） 53.436

③翻越点判断

由沿程高程表3知(280km，68m)处可能存在翻越点。

在长输管路中，局部摩阻总是占据很小的部分，一般占沿程摩阻的约1%，全线总压头损失公式：

平均温度T（℃） 37.812 平均密度ρ体积流量 水力坡降b (℃) 1.591 站间距LR (km) 53.33 （kg/m3） Q（m3/s） i（m/m） 847.64 0.1502 0.00406 H=iLt+(Zz-ZQ)+?hmi (2-11)

式中：H——全线压头损失，m；

iLt——沿程摩阻，m；

(ZZ-ZQ)——管道起点与终点的高程差，m；

?hmi——局部摩阻，m。

由公式(2-11)计算得： 全线总压头损失：

H=1.01×0.00406×320×103+（35-28）=1319.192m。 到可能翻越点处压头损失:

Hf=1.01×0.00406×280×103+（68-28）= 1188.168m。 由Hf < H，知在最小输量工况下不存在翻越点。 ④确定泵站数

管道允许的最大操作压力为：

2K??s?2?0.72?1.0?413?7.1= =9.24MPa P=0.457D管道最大承受压力9.24Mpa时，

P9.24?106H==1109.24m ??g850?9.8即管道承压为1109.24m，出站压力要小于此值。参照《JBT10114-1999输油离心泵 型式与基本参数》选择型号为KSY800-190的泵，其特性方程为：

H=240.56-0.00042Q1.75

最小输量时，Q=540.7m3/h，则H=215.1m，泵站内泵数为n=

1109.24=5.2，215.1向下取整为5，则最大输量工况下每个泵站应选用5台KSY800-190泵串联，可增加一台备用。

泵站特性方程为HC=5×（240.56-0.00042Q1.75）=1075.44m，全程所需泵站数N=

1319.192=1.2向上取整为N=2，则最小输量工况下需设置2个泵站。

1075.442）最大输量工况计算

根据任务书的要求，设计最大输量为Qmax =0.2149m3/s = 773.84m3/h 即Gmax =181.9 kg/s=6.4576×105 kg/h。

①热力计算及确定加热站

由公式(2-5)计算得：i = 0.00747m/m； 由公式(2-6)计算得：a =8.3319×10-6m； 由公式(2-7)计算得：b=4.181℃； 由公式(2-8)计算得：LR = 97.84km；

由公式(2-9)计算得：n=3.27，向上圆整为n=4；

由于最小输量时加热站数为六个，从经济环保角度考虑，最大输量时可调整

成六个加热站。下面反算在最大输量时设六个加热站时的出站温度。

仍取进站温度TZ=30℃。

现令b=0，对出站油温进行第一次迭代试算： 由公式(2-10)计算得：TR1= 45.67℃； 由公式(1-1)计算得平均温度：T= 35.22℃； 由公式(1-4)得计算动力粘度：ν=0.887×10-4 m2/s； 由公式(1-3)得在计算温度下的密度：ρ=849.43 kg/m3； 由公式(1-5)得在计算温度下的最小体积流量：Q=0.2141m3/s； 将上述参数值带入公式（2-5）得i=0.00771 m/m； 由公式(2-7)计算得：b=4.319℃； 由公式(2-10)得：TR2= 43.25℃。

由于|TR1-TR2|>0.2，故对出站油温进行第二次迭代试算： 由公式(1-1)计算得平均温度：T= 34.41℃； 由公式(1-4)得计算动力粘度：ν=0.9109×10-4 m2/s； 由公式(1-3)得在计算温度下的密度：ρ=850.00kg/m3； 由公式(1-5)得在计算温度下的最小体积流量：Q=0.2140m3/s； 将上述参数值带入公式（2-5）得i=0.00775 m/m； 由公式(2-7)计算得：b=4.342℃； 由公式(2-10)得：TR3= 43.24℃。

由于|TR2-TR3|<0.2，故取TR= 43.24℃，即在最大输量下原油出站温度是TR= 43.24℃。则在最大输量工况下热力计算参数如表2-2：

表2-2最大输量工况下热力计算参数表

出站温度TR（℃） 43.24

②翻越点判断

由沿程高程表3知(280km,68m)处可能存在翻越点。 由公式(2-11)计算得：

平均温度T（℃） 34.41 平均密度体积流量水力坡降ib (℃) 4.342 站间距LR(km) 53.33 ρ（kg/m3） Q（m3/s） （m/m） 850.00 0.2140 0.00775