景裕豪园三期14、15栋悬挑板施工方案 主梁弹性模量E(N/mm) 可调托座内主梁根数 2206000 1 主梁截面惯性矩I(cm) 410.78
1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.205×106/4490=45.711N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
主梁剪力图(kN)
Vmax＝4.312kN
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景裕豪园三期14、15栋悬挑板施工方案 τmax=2Vmax/A=2×4.312×1000/424＝20.339N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
主梁变形图(mm)
νmax＝0.059mm≤[ν]＝L/250＝342/250＝1.368mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
支座反力依次为R1=1.644kN，R2=5.711kN，R3=5.711kN，R4=1.644kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30 可调托座最大受力N＝max[R1，R2，R3，R4]＝5.711kN≤[N]＝30kN 满足要求！
八、立柱验算
钢管截面类型(mm) 钢材等级 回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 2Φ48×3.5 Q235 15.9 205 钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32Ф48×3 424 4.49 0.15 1、长细比验算 l0=h=1200mm
λ=l0/i=1200/15.9=75.472≤[λ]=150
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景裕豪园三期14、15栋悬挑板施工方案 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.75 2、风荷载计算
Mw＝0.9×υc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.089×0.9×1.22/10＝0.013kN·m 3、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.45)+1.4×0.9×2]×1＝14.769kN/m 2)小梁验算
q1＝max{0.963+0.9×1.2×[(0.3-0.1)×0.65/4+0.5×(0.45-0.12)]+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×1]×max[0.65-0.65/2，0.65-0.65/2]/2×1，2.773+0.9×1.2×(0.3-0.1)×0.65/4}=2.808kN/m 同上四～六计算过程，可得：
R1＝1.433kN，R2＝5.267kN，R3＝5.267kN，R4＝1.433kN
立柱最大受力Nw＝max[R1，R2，R3，R4]+0.9×1.2×0.15×(3-0.45)+Mw/lb＝max[1.433，5.267，5.267，1.433]+0.413+0.013/0.9＝5.695kN
f＝N/(υA)+Mw/W＝5694.606/(0.75×424)+0.013×106/4490＝20.803N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=3/2.8=1.071≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
板模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010
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景裕豪园三期14、15栋悬挑板施工方案 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 模板支架高度H(m) 模板支架横向长度B(m) B1，标高98.05m 3.6 2.8 新浇混凝土楼板板厚(mm) 模板支架纵向长度L(m) 120 7.2 二、荷载设计
面板 面板及小梁 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 楼板模板 模板及其支架 混凝土自重标准值G2k(kN/m) 320.1 0.3 0.5 0.75 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 2324 1.1 2.5 2.5 1.5 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m221 ) 2基本风压ω0(kN/m) 2 地基粗糙程度 模板支架顶部距地风荷载标准值ωk(kN/m) 2D类(有密集建筑群且房屋较高市区) 9 面高度(m) 风压高度变化系数0.51 μz 风荷载体型系数μs 0.5 0.51
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