(1）永久荷载
将电算导荷结果同于算荷载结果如表7-9所示：
由于电算“永久荷载图”中显示的并不是真正意义上的永久荷载，而是未包括“梁、柱自重”组分的“永久荷载”。显示的永久荷载只包括“板自重”与“墙自重”。 “梁、柱自重”组分会在“内力计算与结构分析”中于与考虑（根据梁、柱截面与材料容重计算）。所以在下表的比较中，电算结果”中已经人工加上了梁、柱自重的部分。其中：中间层横向框架梁（6600mm跨）自重z4. 63kN/m，横向框架梁（2400mm跨） 自重：3.03kN/m。
从上表可以看出，永久荷载的误差比较小。 电算与手算比较吻合。 中柱集中力短误差稍大的原因是手算的时候考虑到柱子偏心，故会偏大。 (2）可变荷载
从上表可以看出， 绝大部分可变荷载的误差比较小。 电算与手算比较吻合。 中柱集中力矩误差稍大的原因是手算的时候考虑到柱子偏心， 故会偏大。 (3）风荷载
电算的风荷载结果与手算的风荷载结果对比如下：
从上表中可以发现， 风载电算与手算误差很小， 十分吻合。 说明电算合理， 于算比较精确。 第一层风载电算比手算略大， 这是因为电算取的第一层高度为4.8m， 是从基础顶面算起的， 而手算取为4. lm， 是从地面处开始算起的。 子算结果更准确一些， 因为实
际 上地面以下是没有风荷载的。 (4）地震作用
电算的地震作用结果与手算的风荷载结果对比如下：
1～5 层电算比手算的地震作用结果要大，并且误差越来越小； 6～7 层电算比于算的地震作用结果要小。 总体来说，电算的各层地震作用之和为 447. lkN，手算的各层地震作用之和为 451. 97kN，电算略小于手算的各层地震作用之和，这也能部分解释 6～7 层电算比手算的地震作用结果要大。 究其深层次原因，主要是于算采用的是底部剪力法计算地震作用，只考虑到了基本自振周期的影响，而电算采用的是CQC法计算地震作用，考虑了 21阶自振周期的影响，故电算结果会偏大一点。 顶层手算结果比电算结果大很多，这是 因为考虑了鞭梢效应，将顶层地震作用扩大了。
理论上讲，PKPM无法考虑填充墙对结构刚度的影响，也就无法考虑填充墙对结构自振周期的影响，所以PKPM计算出来的结构自振周期偏大，尽管用周期折减系数来改进了这一不足，还是会因此导致地震作用比实际地震作用偏小。 但是，手算的时候同样没有考虑填充墙的影响，故填充墙的因素应该不会影响到地震作用手算和电算的结果