高支模专家论证施工方案 下载本文

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.961kN,R2=12.732kN,R3=12.732kN,R4=0.961kN 七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座内主梁根数 可调托座 1 扣件抗滑移折减系数kc 0.85 可调托座承载力容许值30 [N](kN) 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力R=max[R1,R4]=max[0.961,0.961]=0.961kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40~65N·m且无质量缺陷的情况下,单扣件能满足要求! 2、可调托座验算

可调托座最大受力N=max[R2,R3]=12.732kN≤[N]=30kN 满足要求! 八、立柱验算 剪刀撑设置 加强型 立杆顶部步距hd(mm) 600 立杆伸出顶层水平杆中心线200 至支撑点的长度a(mm) 非顶部立杆计算长度系数μ2 1.755 钢材等级 回转半径i(mm) 抗压强度设计值f(N/mm2) Q235 15.9 205 顶部立杆计算长度系数μ1 1.386 钢管类型 立柱截面面积A(mm2) 立柱截面抵抗矩W(cm3) 支架自重标准值q(kN/m) Ф48×3 424 4.49 0.15 1、长细比验算 顶部立杆段:l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(600+2×200)=1386mm 非顶部立杆段:l02=kμ2h =1×1.755×1600=2808mm λ=l0/i=2808/15.9=176.604≤[λ]=210 长细比满足要求! 2、风荷载计算

Mw=1.4××ωk×la×h2/10=1.4×0.9×0.13×1×1.62/10=0.042kN·m 3、稳定性计算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011,荷载设计值q1有所不同:

1)面板验算

q1=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.6)+1.4×0.9×2]×1=51.6kN/m 2)小梁验算

q1=max{2.041+1.2×[(0.3-0.1)×0.4/4+0.5×(1.6-0.18)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×max[0.5-0.4/2,(1-0.5)-0.4/2]/2×1,5.918+1.2×(0.3-0.1)×0.4/4}=5.942kN/m

同上四~六计算过程,可得:

R1=0.963kN,R2=12.78kN,R3=12.78kN,R4=0.963kN

顶部立杆段:l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(600+2×200)=1600.83mm λ1=l01/i=1600.83/15.9=100.681,查表得,υ1=0.588

立柱最大受力Nw=max[R1+N边1,R2,R3,R4+N边2]+Mw/lb=max[0.963+[1.2×

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(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.4/2)/2×1,12.78,12.78,0.963+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.4/2)/2×1]+0.042/1=12.822kN f=N/(υA)+Mw/W=12822.19/(0.588×424)+0.042×106/4490=60.769N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!

非顶部立杆段:l02=kμ2h =1.155×1.755×1600=3243.24mm λ2=l02/i=3243.24/15.9=203.977,查表得,υ2=0.175

立柱最大受力Nw=max[R1+N边1,R2,R3,R4+N边2]+1.2×0.15×(5.1-1.6)+Mw/lb=max[0.963+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.4/2)/2×1,12.78,12.78,0.963+[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×(1+1-0.5-0.4/2)/2×1]+0.63+0.042/1=13.452kN

f=N/(υA)+Mw/W=13452.19/(0.175×424)+0.042×106/4490=190.636N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求!

九、立柱地基基础计算 地基土类型 碎石土 地基承载力特征值fak(kPa) 140 垫板底面面积A(m2) 0.15 立柱垫木地基土承载力折减0.9 系数mf 立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=13.452/(0.9×0.15)=99.646kPa≤fak=140kPa

满足要求!

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