152871 - 设备基础工程高支模施工方案10.11.27

年产5万吨(金属镍)镍合金产业链及配套项目回转窑设备基础高支模施工方案

(4)第二层龙骨验算

钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨;第二层龙骨采用双钢管,Φ48×3.0; W=8980.00mm,I=215600.00mm ,A=4.24cm; 1)抗弯强度验算

P=V=1/2×q×梁宽+P=0.5×7.90×400/1000+1.28=2858N=2.86kN 弯矩系数KM=-0.469

最大弯矩为Mmax=KmPL=-0.469×2.86×1000×900=-1207206N.mm=-1.21kN.m σ=M/W=1207206/8980=134.43N/mm2)抗剪强度验算 剪力系数KV=1.969

Vmax=KVP=1.969×2.86=5.63kN

τ=3V/(2bh)=3×5.63×1000 /(2×2×424.00)=9.96N/mm

2

2

2

2 2

2

3

4

2

第二层龙骨抗弯强度σ=134.43N/mm<fm=205.00N/mm,满足要求。

第二层龙骨抗剪强度τ=9.96N/mm<fv=125.00N/mm,满足要求。 3)挠度强度验算 挠度系数Kυ=2.000

P=V=1/2×q×梁宽+P板重=0.5×7.27×400/1000+1.28=2.73kN υ

max’

= KυPL/(100EI)=2.000×2.73×1000×900/(100×206000×215600)=0.90mm

’33

[υ]=L/250=900/250=3.60mm

第二层龙骨挠度υ=0.90mm<[υ]=3.60mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图:

3.支撑强度验算

传至每根钢管立柱最大支座力的系数为4.938 每根钢管承载NQK1 =4.938×2860=14123N

每根钢管承载活荷载(1.0kN/m):NQK2 =1.4×0.90×0.90×1000=1134N

第 25 页 共 72 页

2

年产5万吨(金属镍)镍合金产业链及配套项目回转窑设备基础高支模施工方案

每根钢管承载荷载NQK =NQK1+NQK2 =14123+1134=15257N 钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×12.1×1000=394N 水平拉杆9层,拉杆重量=9×1.80×0.0326=529N 扣件单位重量14.60 N/个,扣件重量=14.60×9=131N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=394+529+131=1055N a.不组合风荷载时

钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×1055+15257=16522N L0=h+2a=1.50+2×0.35=2.20m

钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=220.00/1.59=138.36<150杆件长细比满足要求

?=0.357

P=N/(?A)=16522/(0.357×424.00)=109.15N/mm

2

2

2

钢管承载力109.15N/mm<205.00N/mm,满足要求。 b.组合风荷载时

由于工程地处海边,基本风压按ωo=0.80kN/m考虑;迎风面高度按设备基础高度2200mm考虑,故迎风面高度h=2200mm;迎风面宽度按1米考虑,即l=1000mm;

风载W=hlwo=0.8×2.2×1.0=1.76kN;

由于支模最大高度为13.1米,故M=W×13.1=23.1kN.m

由于第4托轮基础面积最小,为5.4米×11.2米,为最不利,立杆在弯矩作用下稳定性按第4托轮考虑;

W=1×(5.4/2)2/6=1.215m=1.215×10mm

3

9

32

N=1.2(NGlk+ NG2k)+0.85×1.4ΣNQk =1.2×1055+0.85×15257=14235N

N/(?A)+MW/W=N/mm=14235/(0.357×424.00)+ 0.85×1.4×23.1/1215=94.06N/mm

2

2

钢管承载力94.06N/mm<205.00N/mm,满足要求。

4.支撑支承面验算

(1)支承面受冲切承载力验算

钢管立杆设配套底座100×100mm,支承面为(按C15考虑)混凝土楼板 支承楼板厚=120mm,上部荷载为:F=16.52kN; βσ

s

22

=2.00,ft=0.91N/mm,hO=120-15=105mm,η=0.4+1.2/βs =1.00 =1.00N/mm,Um=4×100=400mm,βh =1.00

pc,m2

2

pc,m

(0.7βh ft+0.15σ)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.15×1)×1.00×400×105]/1000=33.05kN

钢管支承面受冲切承载力33.05kN>16.52kN,满足要求。 (2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.10×3)×(0.10×3)=0.09m,Al=0.10×0.10=0.01m βl=(Ab/Al)=3,fcc=0.85×7200=6120kN/m,ω=0.75 ωβlfccAl=0.75×3×6120×0.01=137.70kN

支承面局部受压承载力F=137.70kN>16.52kN,满足要求。 5.侧模板验算 (1)荷载计算 1)新浇砼的侧压力

第 26 页 共 72 页

0.5

2

2

2

年产5万吨(金属镍)镍合金产业链及配套项目回转窑设备基础高支模施工方案

F1 =0.22γ×200/(T+15)β1 β2V

1/2

0.5

2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.00=45.75kN/m (γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃) F2=γH=24×梁高=24×1.00=24.00kN/m

F1、F2两者取小值F=24.00kN/m,有效压头高度=F/γ=1.00m 2)振捣砼产生的荷载4.00kN/m

1、新浇砼的侧压力 2、振捣砼产生的荷载 (2)侧模板强度验算 取竖肋间距L=300mm,计算跨数5跨;木模板厚度h=18mm; W=bh/6=750×18/6=40500mm,I=bh/12=750×18/12=364500mm。 1)抗弯强度验算 弯矩系数KM=-0.105

均布荷载q=34.40×(1000-250)/1000=25.80kN/m=25.80N/mm Mmax=KMqL=-0.105×25.80×300=-243810N.mm=-0.24kN.m σ= M/W=243810/40500=6.02N/mm

2

2

2

2

2

2

2

3

3

3

4

22

2

分项系数 1.2 1.4 标准值(kN/m) 荷载值(kN/m) 24.00 4.00 28.80 5.60 34.40 22 侧模抗弯强度σ=6.02N/mm<fm=13.00N/mm,满足要求。 2)抗剪强度验算 抗剪系数KV=0.606

Vmax=KVqL=0.606×25.80×300/1000=4.69kN

τ=3V/(2bh)=3×4.69×1000/(2×18×750)=0.52N/mm

2

2

2

侧模抗剪强度τ=0.52N/mm<fv=1.40N/mm,满足要求。

3)挠度验算

按强度验算荷载组合,不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载,故

q=28.80×(1000-250)/1000=21.60kN/m=21.60N/mm,挠度系数Kυ=0.644 挠度υ

max

=KυqL/100EI=0.644×21.60×300/(100×9000×364500)=0.34mm

,44

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度υ=0.34mm<[υ]=1.20mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图:

第 27 页 共 72 页

年产5万吨(金属镍)镍合金产业链及配套项目回转窑设备基础高支模施工方案

(3)侧肋强度验算

计算跨度375mm;跨数2跨。木枋尺寸 b=80mm,h=80mm; W=bh/6=80×80/6=85333mm,I=bh/12=80×80/12=3413333mm。 1)抗弯强度验算

均布荷载q=34.40×300/1000=10.32N/mm;弯矩系数KM=-0.125 Mmax=KMqL=-0.125×10.32×375=-181406N.mm=-0.18kN.m σ=M/W=181406/85333=2.13N/mm

侧肋抗弯强度σ=2.13N/mm<fm=13.00N/mm,满足要求。 2)抗剪强度验算 剪力系数KV=0.625

Vmax=KV qL=0.625×10.32×375/1000=2.42kN

τ=3V/(2bh)=3×2.42×1000/(2×80×80)=0.57N/mm 侧肋抗剪强度τ=0.57N/mm<fv=1.40N/mm,满足要求。

3)挠度验算

均布荷载q=28.80×300/1000=8.64N/mm;挠度系数Kυ=0.521 挠度υ

max

2

2

2

2

2

2

2

2

2

2

3

3

3

4

=KυqL/100EI=0.521×8.64×375/(100×9000×3413333)=0.03mm

,44

[υ]=L/250=375/250=1.50mm

侧肋挠度υ=0.03mm<[υ]=1.50mm,满足要求。 计算简图及内力图如下图:

第 28 页 共 72 页

联系客服:779662525#qq.com(#替换为@)